BQ41H/BQ41F 夾套保溫球閥—制造標(biāo)準(zhǔn)

BQ41H/BQ41F夾套保溫球閥—主要零部件材質(zhì)

某3戊擬W機(jī)組的悶門流t特性優(yōu)化試驗(yàn)2009年4月，我們對(duì)某電廠300MW機(jī)組進(jìn)行了DEH系統(tǒng)閥門流址特性優(yōu)化試驗(yàn)。該機(jī)組是東方電氣集團(tuán)公 司提供的300MW亞臨界機(jī)組，DEll采用新華公司數(shù)字電液控制系統(tǒng)。該機(jī)組在投人運(yùn)行后存在的主要問題是順序閥方式下變負(fù)荷和一次調(diào)頻時(shí)有比較大的負(fù) 荷突變，突變值可達(dá)到30MW或更多，同時(shí)引起汽機(jī)軸系振動(dòng)變化，負(fù)荷突q644f變 區(qū)在ZooMW左右，正是機(jī)組低負(fù)荷運(yùn)行的主要工作區(qū)域，嚴(yán)重影響了機(jī)組的安全性和經(jīng)濟(jì)性。在這種悄況下，決定進(jìn)行閥門流zui特性優(yōu)化試驗(yàn)，使機(jī)組根據(jù)優(yōu)化 整定后的閥門流zui特性曲線進(jìn)行單閥／順序閥管理，提高機(jī)組運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性和控制的穩(wěn)定性。1．試驗(yàn)過程閥門流t特性優(yōu)化試驗(yàn)分順序閥和單閥兩種方式下進(jìn)行。 在順序閥浮動(dòng)球閥方式下，DEHq645f開環(huán)控制，機(jī)組開始負(fù)荷在19OMW黃銅球閥左右，控制主汽壓力在15,4MPa左右，CV3、CV4閥全關(guān)，此時(shí)閥門流量總指令值約68％q945f。以0.3％一2螺紋球閥%一級(jí)的速度增加閥門流zui總指令（每增加一級(jí)后，穩(wěn)定12分鐘，以保持主汽壓偏心半球閥的穩(wěn)定）直到CV3、CV4閥全開，流母指令為1的％的工況。然后進(jìn)行單閥／順序閥切換。切換后，在單閥方式下GQ47Y，以0.3％一2％一級(jí)的速GQ947Y度減少閥門流全總指令（每減少一級(jí)后，穩(wěn)定】～2分鐘，以保持主汽壓的穩(wěn)定）直到機(jī)組負(fù)荷為180MW左右時(shí)結(jié)三通球閥束試驗(yàn)．試驗(yàn)過程中保持主汽壓、主塑料球閥汽沮度、真空的和對(duì)穩(wěn)定。記錄機(jī)組*級(jí)壓力、主汽壓力、CVI一4閥后壓力、發(fā)電機(jī)功率、CVI一內(nèi)螺紋球閥片式球閥4閥位、閥位指令、負(fù)荷指令等參數(shù)。2．順序閥方式下閥門流，特性的優(yōu)化計(jì)算將順序閥方式下閥門流t特性試驗(yàn)數(shù)據(jù)經(jīng)整理后如表l所示，其中流盆差值指流聳指令與計(jì)算流橄的差值。從表1中可以看出，當(dāng)目前的流zui指令在68％左右、70％一GQ647Y75％、81%87％這三個(gè)區(qū)段時(shí)，與計(jì)算得q944f出的q45f閥門計(jì)算流t之間差軌道球閥值較大，特別是流徽指令從68％變銅球閥化到72.1％時(shí)，計(jì)算流包的四通球閥差值從9.3％變化到一4.2％。試驗(yàn)時(shí)各流童指保溫球閥令下機(jī)組負(fù)荷占BQ71F額定功率的比值，與計(jì)浮動(dòng)式球閥算 得出的閥門計(jì)算流全比較接近，與目前的流盆指令相差較大。這充分說明了目前的順序閥控制方式下閥門流t特性曲線與實(shí)際情況嚴(yán)重不吻合，存在優(yōu)化空間。根據(jù) 試驗(yàn)數(shù)據(jù)，經(jīng)過合理簡(jiǎn)化、投影計(jì)算及選取合適的重疊度，我們擬合出與實(shí)際悄況較吻合的順序閥方式下優(yōu)化后閥門流量特性函數(shù)如表2所示，優(yōu)化前后閥門特性曲 線圖對(duì)比如圖】所示